РАЗРАБОТКА СХЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЕМ ВЫШЕ 1 кВ

При разработке схемы электроснабжения  предусматриваем раздельную работу линий и трансформаторов, так как при этом снижаются токи короткого замыкания (КЗ), упрощаются схемы коммутации и релейной защиты. В схеме  предусматриваем глубокое секционирование всех звеньев от источника питания до шин низшего напряжения цеховых ТП, что значительно повышает надежность электроснабжения.

Распределение электрической энергии на территории промышленного предприятия на напряжении 10 кВ  выполняется по радиальной схеме в соответствии с  расположением  потребителей, их мощности и требуемой степени бесперебойности питания.

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

11

45. 43 01 03. 00 ПЗ

Проектируемая ТП будет запитана от шин распределительного пункта(РП), секционированного  выключателем для повышения надёжности электроснабжения. Питание на РП подаётся двумя кабелями от главной понизительной подстанции.

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

45. 43 01 03. 00 ПЗ

4 Выбор электродвигателей, пусковых и защитных аппаратов

 

Для выбора конструкции, вида исполнения и способа установки силового электрооборудования исходными данными являются: номинальное напряжение питающей сети и условия окружающей среды.

Мощность должна быть выбрана такой, чтобы исключить недопустимый нагрев оборудования в нормальных условиях эксплуатации. Кроме того, следует предусматривать применение новых модификаций силового оборудования.

Выбранный электродвигатель должен отвечать следующим требованиям:

1) механические характеристики двигателя должны соответствовать характеристикам рабочего механизма;

2) мощность электродвигателя должна максимально использоваться в процессе работы;

3) исполнение электродвигателей должно соответствовать условиям окружающей среды;

4) характеристики электродвигателя должны соответствовать характеристикам рабочего механизма.

Электродвигатели необходимо выбирать таким образом, чтобы его номинальная мощность соответствовала мощности приводимого механизма т.е.

Р_Н.Д ≥ Р_МЕХ,(4.1)

где Р_Н.Д– номинальная мощность выбираемого двигателя, кВт;

Р_МЕХ – мощность механизма, для которого выбираем двигатель, кВт.

 Пример: мощность рециркуляционного электронасоса РЭН1 в/к Р_МЕХ=160кВт, по условию 4.1 выбираем двигатель серии 6А315S2 с Р_Н.Д.=160кВт.

    Аналогично производим выбор электродвигателей и для других механизмов, и результаты сводим в таблицу 4.1

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

12

45. 43 01 03. 00 ПЗ

Таблица 4.1 – Выбор электродвигателей

 

Наименование установки	РМЕХ, кВт	РН.Д, кВт	Марка двигателя	n, об/мин	cosφ	η ,%	Кп
Электронасос РЭН № 1 в/к	160	160	6А315S2	3000	0,91	93,5	7
Электронасос РЭН № 2 в/к	160	160	6А315S2	3000	0,91	93,5	7
Электронасос РЭН № 3 в/к	160	160	6А315S2	3000	0,91	93,5	7

 

Таблица 4.2 − Выбор высоковольтных двигателей большой мощности

 

Наименование установки	РМЕХ, кВт	РН.Д, кВт	Марка двигателя	n, об/мин	cosφ	η ,%	Кп
Электронасос СЭН 1	630	630	ВАО7-560М-2	3000	0,9	95,1	7,0
Электронасос СЭН 2	630	630	ВАО7-560М-2	3000	0,9	95,1	7,0
Электронасос СЭН 3	630	630	ВАО7-560М-2	3000	0,9	95,1	7,0
Электронасос СЭН 4	630	630	ВАО7-560М-2	3000	0,9	95,1	7,0

 

Таблица 4.3 − Выбор приводов задвижек

 

Наименование установки	РМЕХ, кВт	РН.Д, кВт	Марка двигателя	n, об/мин	cosφ	η ,%	Кп
Задвижки нагнет.и всас. электронасосов СЭН1,СЭН2,СЭН3,СЭН4	3,2	4,0	4А112МВ6У3	1000	0,81	82,0	6,0

 

Таблица4.4 − Выбор двигателей мостового крана

 

Наименование установки		РМЕХ, кВт	РН.Д, кВт	Марка двигателя	n, об/мин	cosφ	η ,%	Кп
Мостовой кран	Двигатель перемещения моста	20,5	22	MKTF411-6	1000	0,79	82,5	5,5
	Двигатель перемещения тележки	13	15	MKTF312-6	1000	0,78	81	5,5
	Двигатель подъёма	4,5	5,0	MKTF112-6	880	0,74	74	4

 

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

13

45. 43 01 03. 00 ПЗ

Аппараты управления и защиты выбирают по номинальному току нагрузки, номинальному напряжению и роду тока питающей сети.

Для защиты двигателей от к.з. выбираем автоматические выключатели, а от перегрузок-тепловые реле, которые идут в комплекте с магнитными пускателями. Для дистанционного управления и защиты от пониженного напряжения применяем магнитные пускатели.

Рассмотрим выбор вышеперечисленной аппаратуры на примере рециркуляционного электронасоса РЭН 1 в/к с двигателем серии6А315S2с P_H=160 кВт, n_H=3000 об/мин, cosφ=0,91 , η=93,5%, К_П=Ι_П/Ι_Н=7.

1 Номинальный ток электродвигателя: 

I_Н=  ,                         (4.2)

где I_Н- номинальный ток электродвигателя, А;

Р_Н – номинальная мощность двигателя, кВт;

U_Н – номинальное напряжение двигателя, кВ;

η – КПД при номинальной нагрузке;

cosφ – номинальный коэффициент мощности.

I_Н= =285,7 А.

 2 Пусковой ток электродвигателя :

I_П=I_Н·К_П ,(4.3)

где К_П- кратность пуска двигателя;

I_П- пусковой ток электродвигателя, А.

I_П=285,7·7=1999,9А.

3 Выбор автоматического выключателя производится по следующим условиям:                                                                                                                                                   

I_Н.А I_Н,                                                      (4.4)

I_Н.Р I_.Н,                                                       (4.5)

 

где I_Н.А- номинальный ток автоматического выключателя, А;

I_Н.Р- номинальный ток расцепителя автоматического выключателя, А.

I_Н.А 285,7А,

I_Н.Р 285,7А.

Принимаем автомат ВА 51-37 с I_Н.А=400А, I_Н.Р=320А (1,стр.99).

     Кратность тока отсечки по отношению к номинальному току:

 К_ОТС 1,25·I_ПИК/I_Н.Р,                                                    (4.6)

 К_ОТС 1,25·1999,9/320=7,8.

    Принимаем кратность тока отсечки по отношению к номинальному току К_ОТС=10.

    Проверяем выбранный автомат по проверочному условию:

I_СР 1,25·I_ПИК,                                 (4.7)

где I_СР-ток срабатывания расцепителя автоматического выключателя, А.

I_СР= К_ОТС · I_Н.Р,                                              (4.8)

I_СР=10·320=3200А,       

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

14

45. 43 01 03. 00 ПЗ

3200А 1,25·1999,9=2499,88.

Условие выполняется, значит автомат выбран верно.

4Поскольку мощность двигателя рециркуляционного электронасоса больше 100кВт,то для дистанцион­ного управления и защиты от пониженного напряжения применяем контактор. Выбор контактора проведем по условию:

I_КН I_Н,                                                                                                                             (4.9)

где I_КН- номинальный ток контактора, А,

I_Н- номинальный ток двигателя ,А.

I_КН 285,7А

Принимаем контактор КМ2- 56 с I_КН=400А. В конструкции контактора также предусмотрен устанавливаемый в комплекте с контактором тепловой расцепитель.

Для питания всех двигателей проектируемого цеха будем использовать алюминиевый кабель марки АВВГ, имеющий три фазные жилы и четвёртую-нулевую.

Сечение жил кабелей выбирается по следующим условиям:

I_ДОП ,    (4.10)

где I_ДОП-допустимый ток выбираемого кабеля, А;

I_Р- расчетный ток проводника, А;

  К_П- поправочный коэффициент на условия прокладки (при нормальных условиях К_П=1).

I_ДОП ,              (4.11)

где I_З – номинальный ток или ток срабатывания защитного аппарата, А;

К_З – кратность длительно допустимого тока провода или кабеля по отношению к номинальному току срабатывания защитного аппарата.Принимаем для предохранителей К_З =0,33, для автоматических выключателей К_З =0,66.

 

I_ДОП 285,2А ,

I_ДОП =211,2А.   

Таким образом выбираем кабель АВВГ (3×150+1×70)мм² с I_ДОП =235А из справочника (1,стр.112).

Схема защиты и управления привода рециркуляционного электронасоса представлена на рисунке 2.1.

 

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

15

45. 43 01 03. 00 ПЗ

 

 

                                                ВА 51-37

                                                    

 

                                                АВВГ (3×150+1×70)

 

 

                                                  КМ2-56

 

 

   Рисунок 2.1 – Схема защиты и управления однодвигательным приводом.

 

Расчёт высоковольтных двигателей произведём на примере сетевого электронасоса СЭН1 с двигателем ВАО7-560М-2с P_H=630 кВт, n_H=3000 об/мин, cosφ=0,9 , η=95,1%, I_ПУСК/I_НОМ=7.

Номинальный ток двигателя определяется по формуле 4.2:

I_ДВ= =70,95 А

Пусковой ток определяем по формуле 4.3:

I_ПУСК=7×70,95=496,65А

    Для защиты высоковольтных двигателей необходимо выбрать высоковольтный выключатель, разъединитель, а для питания − высоковольтный кабель на напряжение 6кВ.

    Выбор высоковольтного выключателя производим по следующим условиям:

 

1) U­­_НОМ≥U_{НОМ.СЕТИ}                                                     (4.25)

гдеU­­_НОМ – номинальное напряжение выключателя;

U_{НОМ.СЕТИ} − номинальное напряжение сети.

10кВ≥6кВ

 

2) I_HOM≥I_ПУСК                                                             (4.26)

где I_HOM − номинальный ток выключателя;

I_ПУСК − пусковой ток двигателя

630А≥496,65А

    Из справочника (7,стр 441) выбираем вакуумный выключатель с электромагнитным приводом ВВЭ-10-31,5/630 с U­­_НОМ=10кВ, I_HOM=630А.    

Выбор разъединителей производим по следующим условиям:

1) U­­_НОМ≥U_{НОМ.СЕТИ}     

где U­­_НОМ – номинальное напряжение выключателя;

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

16

45. 43 01 03. 00 ПЗ

U_{НОМ.СЕТИ} − номинальное напряжение сети.

10кВ≥6кВ

2) I_HOM≥I_ПУСК

где I_HOM − номинальный ток выключателя;

I_ПУСК − пусковой ток двигателя

630А≥496,65А

    Из справочника (7, стр. 443) выбираем разъединитель внутренней установки с заземляющими ножами РВЗ-10/630

    Выбор высоковольтного кабеля производим по условиям:

1) S­_ЭК=                                                                                    (4.27)

где S­_ЭК − сечения кабеля, выбранное по экономической плотности тока;

I_H− номинальный ток двигателя

J_ЭК − экономическая плотность тока. Принимаем J_ЭК=1,4 А/мм­­­_­².

S­_ЭК= =50,68 мм­­­_­²

Из литературы (1, стр 112) выбираем кабель ААШвУ-6 (3×70) мм² с

I_ДОП=140А

2) I_ДОП≥I_ПУСК

гдеI_ДОП − допустимый ток кабеля, А;

I_ПУСК − пусковой ток двигателя.

2×270≥508,2

Принимаем два параллельных кабеля 2ААШвУ-6 (3×185) с I_ДОП=270А.

 

 

РВЗ-10/630

ВВЭ-10-630/31,5

    Рисунок 2.4 − Выбор аппаратов для двигателей сетевых электронасосов

 

По аналогии с другим электрооборудованием производим выбор вводного автомата, силового ящика с рубильниками и предохранителями, кабеля, питающего троллеи, а также магнитных пускателей и результаты расчётов сводим в таблицу 4.5.

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

18

45. 43 01 03. 00 ПЗ

Таблица 4.5 – Выбор защитной аппаратуры электродвигателей.

 

Наименование установки	Марка двигателя	IHOM, А	Автомат		Контактор		Кабель
			Марка	IH.P. , A	Марка	IК.Н , A	Марка	IДОП, А
Рециркуляцион-ные электронасосы РЭН 1,2,3	6А315S2	285,7	ВА51-37	320	КМ2-56	400	АВВГ (3×150+1×70)	235

 

Таблица 4.6 – Выбор высоковольтных аппаратов.

 

Наименование установки	Марка двигателя	IHOM, А	Выключатель		Разъединитель		Кабель
			Марка	IHOM, А	Марка	IHOM, А	Марка	IДОП, А
Сетевые электронасосы СЭН 1,2,3,4	ВАО7-560М-2	70,95	ВВЭ-10-31,5/630	630	РВЗ-10/630	630	ААШвУ-6 (3×70)	140

 

Таблица 4.7 – Выбор аппаратов для приводов задвижек.

 

Наименование установки	Марка двигателя	IHOM, А	Автомат		Магнитный пускатель		Кабель
			Марка	IH.P.,A	Марка	IH., A
Приводы задвижек нагнетания и всасывания	4А112МВ6У3	9,1	ВА 51-25	10	ПМЕ-112	10	АВВГ (3×2,5)

 

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

45. 43 01 03. 00 ПЗ

5Расчёт нагрузок цеха

 

 

Перед тем как рассчитать нагрузку цеха разделим все электроприемники на группы, которые будут питаться от распределительного шкафа.

Расчет нагрузок для групп электроприемников проводим по методу упорядоченных диаграмм в следующей последовательности на примере первой группы электроприемников с электродвигателями №5;9;10;1;11, номинальная мощность двигателей соответственно Р_Н.Д=630;3,2;3,2;160;3,2 кВт.

Так как задвижки работают в кратковременном режиме, то их мощности при расчёте нагрузок цеха не учитываются. Следовательно:

Р_Н.Д=630;160 кВт.

1 Суммарная активная мощность двигателей:

∑Р_Н= Р_Н1+Р_Н2+ …+Р_n,                                           (5.1)

где Р_1,2…- номинальные мощности двигателей соответствующегоэлектрооборудования кВт.

∑Р_Н=630+160=790кВт.

2 Активная мощность за наиболее загруженную смену:

Р_СМ=∑К_И·Р_Н;                         (5.2)

Р_СМ =0,7·(630+160)==553кВт

3 Реактивная мощность за наиболее загруженную смену:

Q_СМ=∑Р_СМ·tgφ;                               (5.3)

Q_СМ=553·0,6=331,8 кВАр

4 Эффективное число электроприемников в группе:

n_Э=(∑Р_н)²/∑Р_н²;           (5.4)

n_Э=

5 Групповой коэффициент использования:

К_И = ;                                           (5.5)

К_И =

6Групповойtgφ:

     

;(5.6)

 

7 Коэффициент максимума в зависимости от коэффициента

использования группы и эффективного числа электроприемников:

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

19

45. 43 01 03. 00 ПЗ

К_М (5.7)

К_М =1,782

Коэффициент максимума для реактивной нагрузки примем К_М'=1,1 , поскольку К_И≥0,2 и n_Э 10.

8 Расчетная активная нагрузка:

Р_Р=К_М · Р_СМ;(5.8)

Р_Р =1,782 ·553 =985,5 кВт

9Расчетная реактивная нагрузка:

Q_Р=К_М' · Q_СМ ;(5.9)

Q_Р=1,1·331,8=364,98 кВАр.                                                         

10 Полная нагрузка электроприемников:

S_Р= ;                              (5.10)

S_Р =1050,9 кВА         

11 Расчетный ток группы:

I_Р= (5.11)

I_Р= =101,24А

12 Пиковый ток группы:

I_{ПИК. ГР}=I_П.МАХ+I_Р.ГР- I_Н.МАХ·К_И ;(5.12)

I_П.МАХ-пусковой ток самого мощного электроприемника в группе, А;

I_Н.МАХ-номинальный ток самого мощного электроприемника в группе, А;

23.430131.00ПЗ

К_И-коэффициент использования самого мощного электроприемника в группе.

I_{ПИК. ГР}=525,56+101,24– 75,08·0,7=574,24А

Аналогично рассчитываем нагрузки для второй, третей и четвертой группы электроприемников и результаты расчетов сводим в таблицу 5.1.     

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

20

45. 43 01 03. 00 ПЗ

Таблица 5.1- Расчет нагрузок для электроприемников

Номер станка	n	PН, кВт	KИ	cosφ/ tanφ	РСМ, кВт		QСМ, кВт	nЭ	km	k’m	PР, кВт	QP, кВар	SP, кВА	IP, А	IПИК, А
Группа 1
5	1	630	0,7	0,4/2,29	441		264,6
1	1	160	0,7	0,4/2,29	112		67,2
итог группа 1	2	790	0,7	0,4/2,29	553		331,8	1,48	1,78	1,1	985,5	364,98	1050,9	101,24	574,24
Группа 2
6	1	630	0,7	0,4/2,29	441	264,6
2	1	160	0,7	0,4/2,29	112	67,2
итого группа 2	2	790	0,7	0,4/2,29	553	331,8		1,48	1,78	1,1	985,5	364,98	1050,9	101,24	574,24
Группа 3
7	1	630	0,7	0,4/2,29	441		264,6
3	1	160	0,7	0,4/2,29	112		67,2
итого группа 3	2	790	0,7	0,4/2,29	553		331,8	1,48	1,78	1,1	985,5	364,98	1050,9	101,24	574,24
Группа 4
8	1	630	0,7	0,4/2,29	441		264,6
итого группа 4	1	630	0,7	0,4/2,29	441		264,6	1	1,98	1,1	873,18	291,06	920,4	88,67	561,67
Сварочный трансформатор
19	1	30	0,2	0,4/2,29	6		13,74	-	-	-	-	-	-	-	-
Мостовой кран
20	3	42	0,25	0,5/1,73	10,5		18,17	-	-	-	10,5	18,17	20,98	31,78	300,58

Итого по цеху	11	3072	0,54	0,42/2,21	2116,5	1291,9	5,4	1,83	1,1	3840,2	1404,2	4094,1	424,17	2584,97
Освещение										3,69	6,38	7,37	-	-
Итого с освещением										3843,9	1410,6	416,47	-	-

 

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

45. 43 01 03. 00 ПЗ

6 Выбор оборудования цеха

 

Рассмотрим выбор аппаратуры для сварочного трансформатора. 

     1 Номинальный ток сварочного трансформатора:

I_СВ.Н= ,                                                                (6.1)

где S_СВ.Н- номинальная полная мощность сварочного трансформатора, кВА;

I_СВ.Н= =45,6А.

 2 Пиковый ток сварочного трансформатора принимаем равным трёхкратному номинальному току:

I_ПИК=3·I_СВ.Н,                                                                            (6.2)

где I_ПИК -пиковый ток сварочного трансформатора, А.

I_ПИК=3·45,6=136,8А.

      3 Выбор автоматического выключателя производится по следующим условиям:                                                                                                                                    

I_Н.А I_СВ.Н,                                                                                (6.3)

I_Н.Р I_СВ.Н,                                                                                (6.4)

где I_Н.А- номинальный ток автоматического выключателя, А;      

I_Н.Р- номинальный ток расцепителя автоматического выключателя, А.

I_Н.А 45,6А,

I_Н.Р 45,6А.

Принимаем автомат ВА 52-31 с I_Н.А=100А, I_Н.Р=50А (1,стр.94).

Кратность тока отсечки по отношению к номинальному току:

               К_ОТС 1,25·I_ПИК/I_Н.Р,                                                       (6.5)

               К_ОТС 1,25·136,8/50=3,4.

Принимаем кратность тока отсечки по отношению к номинальному току К_ОТС=7.

Проверяем выбранный автомат по проверочному условию:

I_СР 1,25·I_ПИК,                                                                           (6.6)                                                                

где I_СР-ток срабатывания расцепителя автоматического выключателя, А.

I_СР= К_ОТС· I_Н.Р,                                                                    

I_СР=7·50=350А,

350А 1,25·136,8=171А.

     Условие выполняется, значит, автомат выбран верно.

     4 Выбираем плавкую вставку предохранителя для сварочного трансформатора по условию:

I_ВС 1,2· I_СВ.Н· ,                                                                (6.7)

где ПВ- номинальная продолжительность включения сварочного трансформатора.

I_ВС 1,2·45,6· =42,3А.

     Из справочника (1,стр.93) выбираем предохранитель ПН2-100 I_ВС=50А.

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

22

45. 43 01 03. 00 ПЗ

     5 Выбираем силовой ящик ЯБПВУ-Iм с номинальным током предохранителя 100А (1,стр.99).                                     

6 Выбираем низковольтный питающий кабель от силового ящика до трансформатора по формулам 4.10, 4.11:

4.10, 4.11:

60  45,6А,

I_ДОП 1·50=50А

60≥50

     Выбираем кабель марки АВВГ 3(1×16)+1×10мм² с Iдоп=60А (1,стр.112).

    Гибкий кабель выбираем по тем же условиям:

60≥45,6

I_ДОП 0,33·50

19≥16,5

Принимаем гибкий кабель КГ 3(1×16)+1×10мм² с I_ДОП=60А

 

     7Активная мощность сварочного трансформатора, приведенная к ПВ=1:

Р_Н.СВ=S_СВ·соsφ· ,                                   (6.8)

где cosφ – номинальный коэффициент мощности сварочного трансформатора.

 Р_Н.СВ= 30·0,5· =11,6кВт.      

Схема защиты сварочного трансформатора приведена на рисунке 6.1.        

 

                                                                                           

                                                                                       КГ 3(1×16)мм²

                            ВА 52-31

 

                                          

 

АВВГ 3(1×16)+ ЯБПВУ-1М

                                +1×10мм²           ПН2-100 

                                                                         

 

Рисунок 6.1- Схема защиты сварочного трансформатора.

 

Рассмотрим выбор аппаратуры для мостового крана.

Приводим паспортную мощность двигателей к ПВ=100%

    Р_Н.Д.=Р_ПАСП·                                                               (6.9)

Где Р_ПАСП − паспортная мощность двигателя;

ПВ − продолжительность включения (для крановых двигателей ПВ=40%).

Двигатель перемещения моста:

Р_Н.Д.1=22· =13,93 кВт

    Двигатель перемещения тележки:

Р_Н.Д.2=15· =9,495 кВт

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

23

45. 43 01 03. 00 ПЗ

     Двигатель подъёма:

Р_Н.Д.3=5· =3,17 кВт

    Номинальный ток двигателей (формула 4.2):

I_Н.ДВ.1= =32,4 А,

 

I_Н.ДВ.2= =22,62 А,

 

I_Н.ДВ.3= =8,81 А.

     Определяем расчетный ток для группы двигателей по формуле: (6.10)

I_P=I_Н.ДВ1+I_Н.ДВ2

I_Р=32,4+22,62+8,81=63,83 А

    Пусковой ток крановых двигателей расчитываем по формуле (4.3):

I_ПУСК.1=32,4∙5,5=178,2 А

I_ПУСК.2=22,62∙5,5=124,41 А

I_ПУСК.3=8,81∙4=35,24А

     Так как в состав мостового крана входят 3 двигателя,то их пиковый ток определяется по формуле (6.2):

I_ПИК=I_ПУСК1+I_Н.ДВ1

I_ПИК=178,2+22,62+8,81=209,63 А

    Выбор автоматического выключателя производим по условиям 4.4, 4.5, 4.6:

1) 100≥63,83

2) 80≥63,83

 

Принимаем автомат с полупроводниковым максимальным расцепителем серии ВА51-31 с I_Н.А.=100 А, I_П.Р.=80 А.

К_ОТС=

К_ОТС=3,27

Принимаем К_ОТС=7

Проверяем выбранный автомат по условию 4.8:

7∙80≥1,25∙209,63

560≥262,03

  Условие выполняется, значит автомат выбран верно.

   Выбор предохранителя производим по следующим условиям:

1) I_BC≥∑I_H                                                                                      (6.11)

где I_BC − номинальный ток плавкой вставки

       ∑I_H − сумма номинальных токов двигателей

2)  I_ВС≥                    (6.12)

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

24

45. 43 01 03. 00 ПЗ

где I_{ПУСК.МАКС}− максимальный пусковой ток;   

 α − коэффициент, зависящий от условий пуска двигателя (принимаем α=2,5, так как двигатели имеют лёгкие условия пуска).

1) 100≥63,83

2) 100≥83,85

     Из справочника принимаем предохранитель ПН2-100 с I_BC=100A.

     По предохранителю выбираем силовой ящик ЯБПВУ-1м с I_Н.АП.=100А и I_Н.ПР=100 А.

    Выбор магнитных пускателей для крана производим по условию 4.9:

для первого I_Н.Р.≥32,4 А, принимаем магнитный пускатель марки

ПАЕ - 312 с тепловым реле с I_Н.Р.=40А (2,с.203).     

         для второгоI_Н.Р.≥22,62А, принимаем магнитный пускатель марки

ПМЕ - 212с тепловым реле с I_Н.Р.= 25А (2,с.203).

         для третьегоI_Н.Р.≥8,81 А, принимаем магнитный пускатель марки

ПМЕ – 112 с тепловым реле с I_Н.Р.= 10А (2,с.203).

Выбор сечения кабеля от двигателей до силового ящика производим по условию 4.10: I_ДОП.≥63,83 А

и по условию 4.11:I_ДОП.≥ ≥21А

 

 Выбираем гибкий кабель КГ 4×6 мм² с I_ДОП=75 А (1,c.79).

Выберем кабель отходящий от силового ящика: условие (4.10) и   (4.11) останется без изменения, т.е. I_ДОП.≥63,83 Аи I_ДОП.≥ ≥21А

 Выбираем кабель АВВГ 3(1×25)+1×10 мм² с I_ДОП = 75

А (1,c.112).

 

Схема защиты привода мостового крана представлена на рисунке 4.3.

АВВГ 3(1×25)+1×10

КГ 4×6

ЯБПВУ-1м

ВА51-31

 

 

Рисунок 6.2 − Схема защиты привода мостового крана.

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

25

45. 43 01 03. 00 ПЗ

Вводной автомат для группы электроприемников выбираем по следующим условиям на примере первой расчетной группы:

Iна 101,24А;     

Iнр>101,24A;

Из справочника (1,с.94) выбираем автоматический выключатель ВА51-33 с Iна=160А и Iнр=125А.

Питающий кабель для каждой группы приемников выбираем по следующим условиям:

I_ДОП 101,24А;

I_ДОП ;

I_ДОП ≥ 125А,

Выбираем кабель АВВГ 3(1×70)+1×50мм² с I_ДОП=140А (1,с.112)

Выбираем распределительный шкаф для первой группы электроприемников.

Силовые шкафы выбирают:

1 По числу подключенных электроприемников.

2 По току расцепителя вводного автомата.

Для первой группы принимаем шкаф распределительный ПР-85 в комплекте с вводным автоматом ВА51-33 с I_нр=125А.(1,с.123)

 

Аналогично выбираем вводные автоматы, питающие кабели и распределительные шкафы для остальных групп электроприемников и результаты расчетов сводим в таблицу 5.2

 

Tаблица 5.2 – Выбор автоматов, питающих кабелей и распределительныхшкафов для групп.

№	Вводной Автомат			Тип кабеля		Тип шкафа		Число насосов  в группе
	Тип	Iна, А	Iнр, А	Марка	Iдоп, А
1	ВА51-33	160	125	АВВГ3(1×70)+ 1×50	140		ПР-85	2
2	ВА51-33	160	125	АВВГ3(1×70)+ 1×50	140		ПР-85	2
3	ВА51-33	160	125	АВВГ3(1×70)+ 1×50	140		ПР-85	2
4	ВА51-31	100	100	АВВГ3(1×50)+ 1×35	110		ПР-85	1

 

 

Расчет нагрузок цеха.

Расчетная силовая нагрузка цеха определяется методом упорядоченных диаграмм так же, как и для групп электроприемников.

 1 Средняя активная, реактивная мощность за наиболее загруженную

 

смену:

Р_СМ.Ц=∑Р_СМ­­+Р_Н.СВ·К_И                                             (5.12)

Q_СМ.Ц=∑Q_СМ­­+Р_CМ.СВ·tgφ_СВ.,(5.13)

где∑Р_СМ- суммарная сменная нагрузка цеха кВт,

∑Q_СМ­- суммарная реактивная нагрузка цеха квар,

Р_CМ.СВ -сменная активная сварочного трансформатора кВт,     

tgφ_СВ-tgφ сварочного тр-ра.

∑Р_{СМ ­­}=553+553+553+441+6=2106кВт  

∑Q_СМ =331,8+331,8+331,8+264,6+13,74=1273,74кВАр;

2 Суммарная номинальная мощность цеха:

Р_Н.Ц=Р₁+Р₂+Р₃+Р₄+Р_Н.СВ,                             (5.14)

где Р_1,Р₂….-активные номинальные мощность групп

электроприемников ,кВт

Р_Н.Ц=790+790+790+630=3000кВт

3 Групповой коэффициент использования цеха:

К_И.Ц=Р/Рнц ; (5.15)

К_И.Ц =0,702

4 Эффективное число электроприемников в цеху:

n_Э=(∑Рн)²/∑Рн2;

n_Э = =3,96

5 Коэффициент максимума в зависимости от коэффициента использования группы и эффективного числа электроприемников:

К_М ;                  (5.16)

К_М =1,49

 6 Расчетная активная мощность цеха:

Р_РЦ=Р_СМ.Ц· К_М;                           (5.17)

Р_РЦ=2106·1,49=3137,94кВт.

7 Расчетная реактивная мощность цеха:

Q_РЦ=Q_СМ.Ц· К_М'                            (5.18)

Коэффициент максимума для реактивной нагрузки примем К_М'=1,1 , поскольку

К_ИЦ≥0,2 и n_Э 10.

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

26

45. 43 01 03. 00 ПЗ

Q_РЦ=1273,74·1,1=1401,114кВАр.

8  Полная расчетная нагрузка цеха:

S_РЦ ;                                                      (5.19)

S_РЦ =3436,5кВА

9 Расчетный ток группы цеха:

I_РЦ= ;                                                                     (5.20)

I_РЦ= =331,06А

 10 Пиковый ток цеха:

I_ПИК.Ц=I_П.МАХ+I_Р.Ц- I_Н.МАХ·К_И ;         (5.21)

I_ПИК.Ц=574,24+331,06-101,24·0,702=834,23А

11 Выбираем вводную панель:

Выбираем вводную панель ЩО70М-20с разъединителем АВМ-10 на 1000А.

В зависимости от количества присоединений и расчётного тока цеха выбираем две линейные панели:

1)ЩО70М-14 с АВМ-10(разъединитель) 1000×1 (для питания первой и второй групп)

2) ЩО70М-14 с АВМ -10(разъединитель) 1000×1(от данной панели запитаем третью, четвёртую группы и сварочный трансформатор)

12 Выбираем автомат:

I_НА I_Р.Ц;                                                            (5.22)

I_НА 331,06;

I_НР I_Р.Ц;                                                            (5.23)

I_НР 331,06;

Выбираем автомат ВА51-37 с I_НА=400А и I_НР=400А.

K_ОТС.I_НР ≥ 1,25I_П;(5.24)

10^.400≥ 1,25^.834,23;

4000≥ 1042,78(верно)

13 Выбираем кабель, питающий вводную панель:

I_ДОП I_Р.Ц;  (5.25)

I_ДОП 331,06А;

 Принимаем условие прокладки в земле.Выбираем кабель с алюминиевыми жилами с бумажной изоляцией в свинцовой оболочке2АСБГ (3×95) +1×50мм²I_ДОП=255А.  (1, с.112).   

 

23.430131.00ПЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

27

45. 43 01 03. 00 ПЗ

 

Расчётосветительнойсетицеха

 

---

Дата добавления: 2018-02-18; просмотров: 579; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!