Проверка фанерной стенки в опорном сечении на срез по нейтральной оси
Поперечная сила на опоре:
Момент инерции опорного сечения, приведенный к фанере:
Статический момент инерции, приведенный к фанере:
Проверка на скалывание по клеевым швам в местах приклейки стенок к поясам
nш=4-количество клеевых швов.
Расчет по второй группе предельных состояний
Предварительно вычисляем коэффициенты, учитывающие переменность высоты сечений (k) и влияние деформаций сдвига от поперечной силы (с) - (прил.4. СНиП ||-25-80)
-отношение площади поясов к площади стенки двутавровой балки
Прогиб в середине пролета:
Предельный прогиб по (2*), табл. 19 п.2а будет равен fпред=L/257=0,0583м, фактический прогиб f=0,034м-меньше fпред.
Расчет клееной стойки однопролетной рамы
Исходные данные
Пролет здания - 15 м, высота колонн - 6 м. Шаг несущих конструкций В = 6 м. Ограждающие конструкции покрытия и стен - панели длиной 6 м. Устойчивость конструкций обеспечивается постановкой скатных и вертикальных продольных связей между стойками.
Статический расчет
Статический расчет стоек заключается в расчете один раз статически неопределимой системы.
Постоянные расчетные нагрузки:
От веса покрытия 
= 0.801 кПа
От веса балки покрытия 
= 0.08 кПа
От веса стенового ограждения нагрузка принимается равной 
= 0.64кПа
Временные нагрузки:
Снеговая нормативная 
= 0,56 кПа
|
|
|
Снеговая расчетная 
= 0,8 кПа
Нормативная ветровая нагрузка 
= 0.30 кН/м 
- нормативное значение ветрового давления для 2-го ветрового района (СНиП (2.1 07-85)),
k - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте и типу местности
k = 0.75 до высоты h = 5 м, k = 0.8 при h = 6 м, k = 0.85 при h = 7 м
с1 = +0.8 с2 = - 0.4 согласно СНиП 2.01.07-85
Нормативная ветровая нагрузка до высоты 5 м:
а) давление 
= 0.30*0.75*0.8 = 0.18 кН/м
б) отсос 
= 0.30*0.75*0.4 = 0.09 кН/м
То же при высоте 6 м:
а) давление 
= 0.3*0.8*0.8 = 0.19 кН/м
б) отсос 
= 0.3*0.8*0.4 = 0.1 кН/м
То же при высоте 7 м:
а) давление 
= 0.3*0.85*0.8 = 0.2 кН/м
б) отсос = 0.3*0.85*0.4 = 0.1 кН/м
Расчетная ветровая нагрузка на раму:
= *γf*B = 0.18*1.4*6 = 1.512 кН/м - давление
= *γf*B = 0.09*1.4*6 = 0.756 кН/м – отсос
Ветровую нагрузку, действующую на участке стены от низа ригеля рамы до верха стены, заменим сосредоточенными силами W1 и W2, приложенными на уровне верха стоек:
W1 = 
= 
W2= 
= 
- расстояние от уровня низа ригеля до верха стены, м
, - значения активной ветровой распределенной нагрузки в уровне низа ригеля и в уровне верха стены, кН/м
Постоянное расчетное давление на стойку от вышележащих конструкций:
Собственный вес стойки определим, задавшись предварительными размерами ее сечения:
|
|
|
высота сечения 
Принимаю сечение стойки состоящим из 12 слоев досок толщиной 33 мм, тогда hк = 33*12 = 396 мм
ширина сечения колонны равна bк = 185 мм (после фрезерования боковых поверхностей колонны, склеенной из досок шириной 200 мм).
Собственный вес стойки:
Рсв = b*h*H* 
* 
= 0.185*0.396*6*1.1*5 =2,41 кН
Расчетная нагрузка от стенового ограждения, распределенная по вертикали с учетом элементов крепления (15% от веса стенового ограждения)
= *1.15*B = 0.64*1.15*6 = 4,41 кН
Эксцентриситет приложения нагрузки от стены qст на стойку принимаем равным полусумме высот сечений стойки и стены:
Расчетная нагрузка отвеса снега на покрытии
Определяем усилия в стойках рамы, приняв следующие сочетания нагрузок:
постоянная, снеговая, ветровая. Рама является один раз статически неопределимой системой, за неизвестное усилие принимается продольное усилие Х в ригеле:
Внутренние усилия в сечениях стойки от верха (х = 0) до заделки на опоре (х = Н) определим по формулам:
Изгибающие моменты в левой и правой стойках
Поперечные силы
Нормальные силы
|
|
|
- коэффициент сочетаний, вводимый для кратковременных нагрузок при одновременном учете 2-х кратковременных нагрузок - снеговой и ветровой.
Усилия в правой и левой стойках на уровне заделки 
, составляют:
Нормальная сила:
Изгибающие моменты:
Поперечные силы:
Конструктивный расчет
В плоскости рамы стойка работает как защемленная на опоре вертикальная консоль в условиях сжатия с изгибом. Из плоскости рамы стойка представляет собой стержень с неподвижными шарнирами на концах.
Сечение стойки имеет размеры 185х396 мм, тогда:
F = 0.185*0.396 = 0.073м 
Wx = 
Jx = 
= 0.289*0.396=0.114 
= 0.289*0.185 = 0.053 м
В плоскости рамы расчет стойки на прочность производится как сжато-изгибаемого элемента:
- изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый из расчета по деформированной схеме;
М - изгибающий момент в расчетном сечении без учета дополнительного момента от продольной силы;
ξ - коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента
φ - коэффициент продольного изгиба, определяемый в зависимости от гибкости элемента;
|
|
|
= 15 МПа -для древесины 2-го сорта. Расчетное сопротивление умножаем на коэффициент условия работы 
= 1.2, т.к конструкцию рассчитываем с учетом воздействия ветровой нагрузки.
Определяем гибкость стойки в плоскости изгиба, считая, что в здании отсутствуют жесткие торцевые стены:
При λ > 70 φ = 
Из плоскости рамы колонну рассчитываем как центрально-сжатый элемент. Расстояние между узлами вертикальных связей устанавливаем по предельной гибкости λпр = 120
= 
= 120*0.289*0.185 = 6.41> 6 м → достаточно раскрепить стойку по ее верху,
Тогда
= 
Проверка устойчивости плоской формы деформирования производим по формуле:
= Н - расстояние между точками закрепления стойки из плоскости изгиба;
- коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке 
Устойчивость стойки обеспечена.
Дата добавления: 2019-07-15; просмотров: 172; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!