ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИИ
Схема мостовой опоры
Данные о грунтах
Номер слоя | Глубина подошвы слоя от поверхности, м | Мощность слоя, м | Абсолютная отметка подошвы слоя, м | Уровень подземных вод WL , м | Наименование грунта | Удельный вес твердых частиц грунта g s , кН/м3 | Удельный вес грунта g , кН/м3 | Природная влажность w | Граница текучести w L | Граница раскатывания w р | Удельное сцепление С, кПа | Угол внутреннего трения j , град | Модуль деформации Е, МПа |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 |
126,6 | Разрез №5 | ||||||||||||
1 | 0,8 | 0,8 | 125,8 | Растительный грунт | 12,6 | - | - | - | - | - | - | ||
2 | 8,2 | 7,4 | 118,4 | 125,6 | Песок мелкий | 26,5 | 19,9 | 0,25 | - | - | 5 | 36 | 21 |
3 | - | - | - | Суглинок | 26,8 | 19,8 | 0,22 | 0,27 | 0,19 | 32 | 25 | 24 |
СОДЕРЖАНИЕ
ЗАДАНИЕ НА КУРСОВОЙ ПРОЕКТ ВВЕДЕНИЕ | |
1 ИЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ РАЙОНА СТОИТЕЛЬСТВА | |
2 ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИИ | |
2.1 Определение глубины заложения подошвы фундамента | |
2.2 Определение площади подошвы и размеров уступов фундаментов | |
2.3 Определение расчетного сопротивления грунта под подошвой фундамента | |
2.4 Проверка напряжений под подошвой фундамента | |
3 РАСЧЕТ ОСАДКИ ФУНДАМЕНТА | |
4 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА 4.1 Определение глубины заложения и предварительное назначение размеров ростверка 4.2 Длина и поперечное сечение свай | |
4.3 Определение глубины заложения и предварительное назначение размеров ростверка, определение расчетной нагрузки, допускаемой на сваю | |
4.4 Определение числа свай, их размещение и уточнение размеров ростверка | |
4.5 Поверочный расчет свайного фундамента по несущей способности | |
5 ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ ФУНДАМЕНТА | |
ЛИТЕРАТУРА ПРИЛОЖЕНИЕ 1 |
ВВЕДЕНИЕ
|
|
Дисциплина «Основания и фундаменты» является частью группы дисциплин, связанных с проектированием, строительством и эксплуатацией зданий и сооружений, устройством подземных коммуникаций, прокладкой трубопроводов.
Во многих случаях на выполнение работ нулевого цикла, включающих устройство оснований и фундаментов, затрачивается больше времени, чем на возведение сборных надземных конструкций зданий. Кроме того, стоимость этих работ иногда составляет до 40% от общей стоимости сооружений, поэтому их удешевление дает вполне ощутимый эффект.
Надежность оснований и фундаментов и удешевление работ по их устройству в значительной степени зависят от умения правильно оценить инженерно-геологические условия площадок строительства, свойства грунтов в основаниях и совместную работу этих грунтов с деформирующимися фундаментами и конструкциями сооружения, от рациональности выбранных типов оснований, от качества выполнения работ.
|
|
Механика грунтов изучает проблемы напряженно-деформированного состояния, прочности, деформативности и устойчивости грунтовых массивов и определяет условия их использования в качестве оснований объектов строительства.
ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ РАЙОНА СТОИТЕЛЬСТВА
На основе данных о грунтах определяем физико-механические свойства грунтов каждого слоя основания и результаты приводим в свободной таблице 1.1, где даны все необходимые для расчета формулы.
Таблица 1.1.
Сводная таблица физико-механических свойств грунтов
Показатели | Обозначения | Номер геологических слоев | Формула для расчета | ||
1-й | 2-й | 3-й | |||
Удельный вес твердых частиц грунта | gS, кН/м3 | - | 26,50 | 26,80 | Из задания |
Удельный вес грунта | g, кН/м3 | 12,6 | 19,90 | 19,80 | То же |
Влажность грунта | w, доли единицы | - | 0,25 | 0,22 | -//- |
Удельный вес скелета грунта | gd, кН/м3 | - | 15,92 | 16,23 | |
Коэффициент пористости | e | - | 0,665 | 0,651 | |
Удельный вес во взвешенном состоянии | gSb, кН/м3 | - | 9,90 | 10,20 | |
Степень влажности | Sr, доли единицы | - | 0,996 | - | |
Граница раскатывания | wр, доли единицы | - | - | 0,19 | Из задания |
Граница текучести | wL, доли единицы | - | - | 0,27 | То же |
Число пластичности | Jp, доли единицы | - | - | 0,08 | Jp=wL – wр |
Показатель текучести | JL, доли единицы | - | - | 0,375 | |
Модуль деформации | Е, МПа | - | 21 | 24 | Из задания |
Условное сопротивления грунта | Ro, кПа | - | 150 | 187,5 | -//- |
Сцепление | С, кПа | - | 5 | 32 | -//- |
Полное наименование грунтов | Растительный грунт | Песок мелкий, средней плотности, водонасыщенный | Суглинок тугопластичный | Приложение: Таблица 1 Таблица 2 Таблица 3 Таблица 4 | |
Условное сопротивления грунта | Ro, кПа | - | 150 | 187,5 | Таблица 3.1 Таблица 3.2 |
|
|
Наименование и состояние глинистого грунта определяем по числу пластичности Jp и показателю текучести JL (прилож., табл. 3, 4).
Наименование и состояние песчаного грунта определяем по гранулометрическому составу, коэффициенту пористости e и степени влажности Sr (прилож., табл. 1, 2). Особое внимание нужно обратить на слабые грунты: рыхлые пески и глинистые грунты с показателем текучести JL>0,6. Такие грунты нельзя использовать как основание под фундаменты опор мостов.
|
|
Рисунок 1. Эпюра условных сопротивлений.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИИ
2.1 Определение глубины заложения подошвы фундамента
Глубина заложения фундаментов должна определяться с учетом:
– назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения;
– величины и характера нагрузок, воздействующих на основание;
– инженерно-геологических условий площадки строительства (физико-механических свойств грунтов, характера напластований);
– гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе строительства и эксплуатации сооружений;
– глубины сезонного промерзания грунтов.
Нормативная глубина промерзания грунта, если она менее 2,5 м, определяется по формуле
(2.1)
где Mt – коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе (курсовой проект); d0 – глубина промерзания в см, зависящая от вида грунта; принимается равной: для суглинков и глин – 23 см, супесей, песков мелких и пылеватых – 28 см, песков гравелистых, крупных и средней крупности – 30 см, крупнообломочных грунтов – 34 см. Значение d0 для грунтов неоднородного сложения принимается как средневзвешенное по глубине в пределах зоны промерзания.
При строительстве на суходоле минимальная глубина заложения подошвы фундамента dmin = dfп + 0,25 м. При возможности размыва грунта фундаменты мостовых опор должны быть заглублены не менее чем на 2,5 м от дна водотока после его размыва расчетным паводком.
Фактическая глубина заложения фундамента зависит от всех перечисленных факторов и при сооружении фундаментов в открытом котловане ее следует назначать в пределах от 3 до 6 м, считая от поверхности грунта на суходоле и от поверхности воды в водоеме.
В выбранный несущий слой грунта фундамент должен быть заглублен не менее чем 0,5 м, учитывая возможность наклонного расположения слоев. Глубина заложения подошвы фундамента окончательно назначается при определении площади подошвы и проверке напряжений под подошвой фундамента.
Рисунок 2.Схема к определению глубины заложения подошвы и высоты фундамента.
2.2 Определение площади подошвы и размеров уступов фундаментов
Размеры обреза фундамента в плане принимают больше размеров надфундаментной части опоры на величину С = 0,15 + 0,30 м в каждую сторону для компенсации возможных отклонений положения и размеров фундамента при разбивке и производстве работ Минимальная площадь подошвы фундамента
Принимаем С = 0.2м
Amin = (b0 + 2C)(l0 + 2C). (2.2)
Amin = (3+0.20)(9.6 + 0.20) = 31,36м2
Максимальная площадь подошвы фундамента определяется исходя из нормированного [1] условия обеспечения жесткости фундамента. Оно заключается в том, что линия уступов или наклон граней фундамента, как правило, не должны отклоняться от вертикали на угол a более 300.
Отсюда:
Amax = (b0 + 2hф)(l0 + 2hф), (2.3)
где hф – высота фундамента (расстояние от обреза фундамента до его подошвы); b0 и l0 – ширина и длина надфундаментной части опоры в плоскости обреза фундамента
Amax = (3+6)(9,6+6) = 140,4м2
Требуемая площадь подошвы фундамента в первом приближении может быть определена по формуле
, (2.4)
NI = 1,1(P0 + Pп) + gfРк, (2.5)
NI = 1,1(5800+1490) + 1,13*6600 = 15477 кН
где NI – расчетная вертикальная сила по обрезу фундамента (без учета веса фундамента и грунта на его уступках), МН;
R – расчетное сопротивление грунта основания, МПа. В первом приближении R можно подсчитать по формуле (3.6)
gср – средний удельный вес кладки фундамента и грунта на его уступках, в работе можно принять gср = 20 кН/м3;
gf – коэффициент надежности временной подвижной нагрузки из табл. 1.1;
h – коэффициент, учитывающий действие момента, h = 1,2;
gw – удельный вес воды, gw = 10 кН/м3;
hw – расстояние от уровня подземных вод или уровня меженных вод до подошвы фундамента.
В формуле (3.4) gwhw следует учитывать если подошва фундамента расположена в водопроницаемом слое, при расположении подошвы фундамента в водонепроницаемом слое gwhw = 0. Водонепроницаемыми грунтами следует считать суглинки и глины при JL£0,25.
Если полученная площадь Aтр<Amin, за расчетную площадь принимается Amin, т.е. фундамент устраивается с вертикальными гранями без уступов.
Если Amax>Aтр>Amin, необходимо развитие площади до требуемой Атр за счет уширения вдоль ось моста либо вдоль и поперек оси моста.
При Атр>Amax необходимо увеличивать глубину заложения фундамента до удовлетворения условия Атр£Amax.
Уширение фундамента может быть обеспечено путем устройства уступов. Высота уступа фундамента hy принимается равной 0,7¸2 м, а ширина – обычно не более 0,5hy. При этом отношение ширины уступа к его высоте не должно превышать tg300 = 0,577.
2.3 Определение расчетного сопротивления грунта под подошвой фундамента
Расчетное сопротивление нескального грунта под подошвой фундамента определяется по формуле
R = 1,7{R0[1 + K1(b – 2)] + K2g(d – 3)}, (2.6)
R = 1,7{150[1 + 0,08(3,4 – 2)] + 2,5*20(3,5 – 3)} = 326,06 кПа
где R0 – условное сопротивление грунта, МПа, принимаемое по табл. 2.1, 2.2;
b – ширина подошвы фундамента, м; при b>6 м принимается b = 6 м;
d – глубина заложения фундамента, м; принимаемая от поверхности грунта (на суходоле) или дна водотока после размыва (в русле реки) до подошвы фундамента;
g – осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, вычисленное без учета взвешивающего действия воды, 20 кН/м3;
K1, K2 – коэффициенты, принимаемые 0,08 и 20 соответственно
Примечания: 1. Для промежуточных значений JL и е R0 определяется по интерполяции.
2. При 0,05<Jp<0,1 и 0,15<Jp<0,20 значения R0 принимаются средними между значениями соответственно для супесей и суглинков и для суглинков и глин.
140,4>79,01>31,36
Если Amax>Aтр>Amin, необходимо развитие площади до требуемой Атр за счет уширения вдоль ось моста либо вдоль и поперек оси моста.
Производим подбор фундамента.
Требуемая высота и ширина уступов:
hу = 0,7-2,0 м
aу = 0,35 -1,15
⩽ tg300 ⩽ 0,577 –условие жесткости
Для дальнейших расчетов принимаем фундамент с размерами в плане b x l = 6 x 12,6 м
Рисунок 3.Схема к определению нагрузок от веса фундамента и грунта на уступах.
Предполагаемый фундамент подобран
Площадь для расчетов примем :
A = l*b = 12,6*6 = 75,6 м2
Расчетное сопротивление нескального грунта под подошвой фундамента
R = 1,7{150[1 + 0,08(6– 2)] + 2,5*20(5 – 3)} = 486,20 кПа
2.4 Проверка напряжений под подошвой фундамента
Расчет преследует цель определить средние, максимальные и минимальные напряжения под подошвой фундамента и сравнить их с расчетным сопротивлением грунта.
, (2.8)
, (2.9)
, (2.10)
где P, Pmax и Pmin – соответственно среднее, максимальное и минимальное давления подошвы фундамента на основание, МПа;
NI – расчетная вертикальная нагрузка на основание с учетом гидростатического давления, если оно имеет место, МН;
MI – расчетный момент относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента, МН×м;
А – площадь подошвы, м2;
W – момент сопротивления по подошве фундамента, м3;
,
l – длина подошвы фундамента;
b – ширина подошвы фундамента;
R – расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента, МПа;
gc – коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,2;
gп – коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,4.
В курсовой работе в целях уменьшения трудоемкости разрешается провести расчеты на нагрузку NI и момент MI
NI = 1,1(P0 + Pп + Рф + Рв + Рг) + gfРк, (2.11)
NI = 1,1(5800+1490+5857,68+906,39) + 1,13*6600 = 22917,477 кН
Pф = = 24 * (12,6*6*1,5+11,3*4,7*1,5+10*3,4*1,5) = 5857,68 кПа (2.12)
Pг = γ * = 11,09*(12,6*6*4,5-244,07-14,4) =906,39 кПа
Осредненное значение удельного веса грунта определяем
, (2.13)
кН/м3
MI = 1,1T(1,1 + h0 + hф), (2.14)
MI = 1,1*660(1,1 + 5,8 + 4,5) = 827,64 кН/м
где Рф и Рг – соответственно нагрузки от веса фундамента и грунта на его уступах (с учетом взвешивающих действия воды, если оно имеет место), МН;
Рв – нагрузка отвеса воды, действующей на уступы фундамента (учитывается, если фундамент врезан в водонепроницаемый грунт), МН;
hф – высота конструкции фундамента, м.
Расчетные величины Р0, Рпб Рк, Т, gf, h0 даны в курсовом проекте.
При рационально запроектированном фундаменте хотя бы одно из значений Р или Pmax должно быть возможно близко к величине допустимого. Если условие (2.8) или (2.9) не удовлетворяется или имеет место большой запас прочности, следует изменить размеры подошвы в соответствующем направлении и путем последовательных попыток запроектировать наиболее рациональную конструкцию фундамента.
Находим коэффициент запаса:
Кз = ⩽ 10%
Кз = ⩽ 10%
Кз = ⩽ 10%
Кз = ⩽ 10%
Выбранный фундамент соответствует всем перечисленным нормам.
Расчет осадки фундамента
Метод послойного суммирования рекомендуется СНиПом [2] для расчета осадок фундаментов шириной менее 10 м. Величина осадки фундамента определяется по формуле
, (3.15)
где b – безразмерный коэффициент, равный 0,8; szpi – среднее вертикальное (дополнительное) напряжение в i-м слоев грунта; hi и Ei – соответственно толщина и модуль деформации i-го слоя грунта (табл. 1.2); n – число слоев, на которое разбита сжимая толща основания.
Техника расчетов сводится к следующему:
1. Сжимаемую толщину грунтов, расположенную ниже подошвы фундамента, разбивают на элементарные слои толщиной hi£0,4b, где b – ширина подошвы фундамента. Границы элементарных слоев должны совпадать с границами слоев грунтов и уровнем подземных вод (см. рис. 2). Глубина разбивки должна быть примерно равна 3b.
hi£0,4b = 0,4*6 =2,4 м
2. Определяют значение вертикальных напряжений от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента и на границе каждого подслоя
,
Осредненное значение удельного веса грунта определяем
,
где gi – удельный вес отдельных слоев грунта, МН/м3;
hi – толщина отдельных слоев грунта выше подошвы фундамента, м.
На основе этих значений строим природную эпюру давления.
3.Далее, для построения единичной эпюры каждое значение природного давления умножаем на 0,2
=15,33 кПа
=18,50 кПа
=21.67 кПа
=26,56 кПа
=31,46 кПа
=36,35 кПа
4. Определяют дополнительное (к природному) вертикальное напряжение в грунте под подошвой фундамента по формуле
. (3.16)
Среднее давление на грунт от нормативных постоянных нагрузок
, (3.17)
NII = P0 + Pп + Рф + Рг + Рв. (3.18)
NII = 5800+1490+5857,68+906,39 = 14054,07 кН
Значения ординат эпюры распределения дополнительных вертикальных напряжений в грунте вычисляются по формуле
, (3.19)
= 0.968*109,25 = 105.75кПа
= 0.776*109,25 = 84.78 кПа
= 0.523*109,25 = 57.14 кПа
= 0.351*109,25 = 38.35 кПа
= 0.245*109,25 = 26.77 кПа
где a – коэффициент, принимаемый по табл. 3.4 в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента Кп = l/b и относительной глубины, равной x = 2z/b. По полученным данным szg и szp строим эпюры
Считаем коэффициент ζ
= = 0,53
= = 1,07
= = 1,87
= = 2,67
= = 3,47
5.По полученным значениям находим коэффициенты α методов интерполяции из таблицы СниП РК 5.01.01-2002 «Основания зданий и сооружений»
Таблица 3.2
| |
0,53 | 0,968 |
1,07 | 0,776 |
1,87 | 0,521 |
2,67 | 0,351 |
3,47 | 0,245 |
6. Находим усредненные значения дополнительных давлений
= =107,5 кПа
= =95,27 кПа
= = 70,96 кПа
= = 47,75 кПа
= = 32,56 кПа
7. Конечная осадка от фундамента рассчитывается по формуле:
где b = 0,8 – безразмерный коэффициент для всех видов грунтов; σzpi ср – среднее дополнительное вертикальное напряжение в i-ом слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней и нижней границах слоя, толщиной hi.
= = 0,008 м
= = 0,007 м
= = 0,007 м
= = 0,005 м
= = 0,003 м
= 2.40 см
Осадка основания фундамента получается суммированием величины осадки каждого слоя. Она не должна превышать предельно допустимой осадки сооружений, определяемой по формуле
, (3.20)
где Sи – предельно допустимая осадка, см; lp – длина меньшего примыкающего к опоре пролета, м (табл. 1.1);
S £ Sи.
2,40 см £ 9,95 см
Значения всех характеристик занесены в таблицу 3.3
Таблица 3.3
Расчет осадки основания фундамента
Номер расчетного слоя | Глубина подошвы расчетного слоя от подошвы фундамента zi, м | Толщина слоя hi, м | Расчетный удельный вес грунта g, кН/ м3 | Природное давление szg на глубине zi, кПа | Коэффициент x = 2zi/b | Коэффициент αi | Дополнительное давление σzp на глубине zi, кПА | Среднее дополнительное давление в слое σzpcp, кПа | Модуль деформации грунта Еi, кПа | Осадка слоя Si, м |
0 | 0 | 0 | 15,33 | 76,65 | 0 | 1,000 | 109,25 | - | 21000 | - |
1 | 1,6 | 1,6 | 9,9 | 92,49 | 0,53 | 0,968 | 105,75 | 107,50 | 21000 | 0,008 |
2 | 3,2 | 1,6 | 9,9 | 108,33 | 1,07 | 0,776 | 84,78 | 95,27 | 21000 | 0,007 |
3 | 5,6 | 2,4 | 10,2 | 132,81 | 1,87 | 0,523 | 57,14 | 70,96 | 24000 | 0,007 |
4 | 8,0 | 2,4 | 10,2 | 157,29 | 2,67 | 0,351 | 38,35 | 47,75 | 24000 | 0,005 |
5 | 10,4 | 2,4 | 10,2 | 181,77 | 3,47 | 0,245 | 26,77 | 32,56 | 24000 | 0,003 |
|
Рисунок 4.Схема к расчету осадки фундамента
Дата добавления: 2019-07-15; просмотров: 404; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!