Проверка прочности шлицевых и шпоночных соединений
Шпонки призматические
Материал шпонки: сталь 45 чисто тянутая
Предел текучести материала шпонки sв >600 Н/мм2 см. параграф 8.4 [1]
Допускаемое напряжение смятия [s]см = 70 МПа
1) Ведомый вал
диаметр вала d2 = 28 мм
длина l = 32 мм
высота шпонки h = 7 мм
ширина шпонки b = 8 мм
глубина паза вала t1=4,0 мм
втулки t2=3,3 мм
Проверочный расчет на смятие
Напряжения смятия и условия прочности определяем по формуле (п. 3.3) [7]
sсмmax=2ЧT / dЧlЧ(h- t1) < [sсм] (4.7.1)
Т - передаваемый вращающий момент (см. п. 3) (НЧмм)
d - диаметр вала в месте установки шпонки (см. выше) (мм)
h - высота шпонки (см. выше) (мм)
b - ширина шпонки (см. выше); (мм)
l - длина шпонки (см. выше) (мм)
[sсм] - допускаемое напряжение смятия при стальной ступице:
Рассчитываем по формуле (4.7.1):
sсмmax = 2.58940/28 . 32 . (7 - 4) = 43 МПа
3аключвние: проверочный расчет шпонки на смятие показал, что напряжение смятия не превосходит допустимого значения. Использование шпонок данного типа и с данными геометрическими параметрами вполне допустимо в рамках проектируемой передачи.
Проверка опасных сечений быстроходного вала 5hmhffyrw3ZY754FV7THH
Определение точек приложения радиальных нагрузок на валу (расстояний L1 и L2)
Определим расстояние от внутреннего кольца подшипника до точки приложения нагрузки
(см. формулу 9.11 [1])
Коэффициенты T,d,D,e, - размеры подшипника см. выше
|
|
а = 16.3
Расстояния L1 и L2 (определяем из первого этапа компоновки редуктора)
L1 = L2 = 61 мм
Материал вала
Сталь 45 . Термическая обработка – улучшение
Среднее значение sв = 780 Мпа
Предел выносливости при симметричном цикле изгиба
s-1 @ 0,43 *sв
s-1 = 0,43*780 = 335 Мпа
Предел выносливости при симметричном цикле касательных напряжений t-1 = 0.58*s-1
t-1 = 0,58*335 = 193 Мпа
а)Сечение А-А
Это сечение при передаче вращающего момента от электродвигателя через муфту расчитываем на кручение
Коэффициент запаса прочности (см. формулу 8.19 [1])
Aмплитуда нормальных напряжений кручения
Wk – момент сопротивления кручению
b – ширина шпонки
t1 – глубина паза
Wk = 3,14*263/16-8*4*(26-4)2/2/26 = 3151 мм3
tu = tm = 41446/2/3151 = 6.6 МПа
Из таблиц 8.5 ; 8.8 [1]
kt = 1.68
et = 0.79
Для принятого материала вала yt = 0.1
S = St = 13.6
Такой большой запас прочности обьясняется необходимостью увеличения диаметра под стандартную муфту.
Заключение: прочность в сечении А-А обеспечена
б) Сечение B-B
Принимаем диаметр вала d @ df1 @32 мм
Коэффициент запаса прочности
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям
Коэффициенты :
yt =0.1; и ys =0.2 (см стр 163 и стр166 [1])
|
|
ks =1.78; kt = 1.67 (см. табл. 8.6 [1])
es = 0.90; et = 0.76 (см. табл. 8.8 [1])
Изгибающий момент в горизонтальной плоскости
Мx=RxII*L2
Мx= 506,8*61 = 68076 Н*мм
Изгибающий момент в вертикальной плоскости
Мy=RyII*L2
Мy= 331,4*61 = 30915 Н*мм
Суммарный изгибающий момент
Н*мм
Момент сопротивления кручению
W=3,14*323/32 = 3215 мм3
Aмплитуда нормальных напряжений изгиба
su = 23.2 МПа
Среднее напряжение цикла нормальных напряжений
sm = 566,8/3,14/322*4 = 0.71 МПа
В дальнейших расчетах не учитываем (величина пренебрежимо мала)
Ss = 7.3
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям
Aмплитуда нормальных напряжений кручения
Wk – момент сопротивления кручению
Wk = 3,14*323/16 = 6430 мм3
tu = tm = 41446/2/6430 = 3.2 МПа
St = 28.5
S=7.0
Заключение: прочность в сечении В-В обеспечена
Дата добавления: 2019-07-15; просмотров: 307; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!